便攜式絕緣電阻測試儀的設計

    當直流電壓作用于絕緣物上時，所產生的電流是由充電電流、吸收電流和泄漏電流三部分組成的，其中充電電流及吸收電流隨時間而由大變小，只有泄漏電流與時間無關。  
    絕緣電阻測試就是通過儀表測量電氣設備的泄漏電流值，通常儀表將這一電流值顯示為絕緣電阻值（MΩ）。為了減小測試初始充電電流的影響，一般取加壓1min后的絕緣電阻值為測量值R60；如果同時讀出加壓15s時的數值R15，則可求出吸收比K=R60/R15，吸收比對反映大型電力變壓器局部缺陷較為靈敏，如變壓器油內含有水分，套管及線圈局部弱點或臟污等。 
    絕緣電阻和吸收比均是判斷絕緣物是否受潮的靈敏指標。 
    絕緣電阻試驗使用的儀器主要是兆歐表，俗稱搖表。傳統(tǒng)兆歐表通過手搖發(fā)電機發(fā)出的直流電壓有500V，1000V，2500V等幾種，絕緣電阻的測量范圍也因兆歐表型號而異，試驗時應根據需要選用不同型號或者不同電壓等級的兆歐表。在使用手搖式兆歐表時，使用者還應盡量保持手搖速度在額定轉速120r/min左右，因此，使用時多有不便。 
    本文提到的便攜式絕緣電阻測試儀用12V蓄電池供電，經單端反激式開關電源可產生穩(wěn)定的500V，1000V，1500V，2000V和2500V系列電壓，另由單片機系統(tǒng)進行測量采樣，數據處理和顯示控制。具有體積小，重量輕，響應快等特點。下面主要介紹其電源部分的制作方法。 
 
1、TWH8751開關集成電路  
    TWH8751功率開關集成電路采用TOP-220封裝形式，內電路由輸入級，緩沖放大器和達林頓功率輸出級組成，并設有反饋環(huán)路和減流型輸出保護電路，通用性強。共有5個引出腳，如圖1中相應部分的標識所示，管腳功能分別為：輸入端（IN），選通端（ST），地端（GND），輸出端（OUT）和電源正端（VCC）。當腳2選通端電平≥1.6V時，腳1輸入端對輸出端（腳4）無控制作用，即末級達林頓管截止，電路無輸出；只有腳2為低電平（<1.2V）時，加在腳1上的信號才能有效地控制腳4輸出端的電平。 
    TWH8751的輸入端和選通端所需輸入控制電流很小，僅100～200μA,而輸出端允許通過的zui大電流為2A。內部另設有減流型保護電路，當輸出電流超過3A時，保護電路能自動使輸出電流減至1A左右，在使輸出截止后，集成開關電路將重新恢復至2A的輸出負載能力。 
    本例中，將腳2接地，使得腳4的輸出受腳1直接控制。腳5和電源之間的電阻R6起限流作用，是必須使用的，約50Ω左右。TL494的開關控制信號也經過了限流電阻R7，起到減小芯片工作功率，以利于散熱的作用。 
    由于系統(tǒng)本身功率較小，只要求開關器件能夠承受兩倍于電源電壓的反向電壓，因此，開關管的選擇范圍很大，也可以選用MOS管或IGBT，但由于它們柵漏極間都存在較大結電容，對開關速度造成了較大影響，而且還需要保持較高的驅動電壓，并必須考慮柵漏極間的靜電保護。實驗對比也表明TWH8751在本系統(tǒng)條件下具有良好的開關特性和寬闊的輸入電壓適應范圍，電路也相當簡潔。因此，選用TWH8751開關集成電路是適宜的。 

2、脈寬調制控制電路部分  
    TL494是一成熟的定頻脈沖寬度調制集成電路，芯片內部結構及其具體功能不再贅述。結合圖1對本系統(tǒng)中相應部分做一簡單介紹。 
    系統(tǒng)脈沖頻率可由C1和R1根據式（1）近似確定， 
    合理搭配計時電阻和電容的值可提高基準電壓的精度和系統(tǒng)帶負載的能力。本例中C1取0.01μF，fosc調整為30kHz左右。芯片腳13輸出控制端接地，使其內部兩個輸出晶體管以同步方式雙端輸出，保證了輸出電流。若開關管選用IGBT，則驅動信號無需放大而由其直接驅動；腳4的死區(qū)控制電壓則用于限制開關器件的zui大導通時間，當ton=T/2時，開關管端電壓zui大為2倍電源電壓，當導通時間增大時，就需要選用更高耐壓的開關管了。 
    圖1中R19為一精密小電阻，用于采樣負載電流，與TL494片內誤差放大器之一組成一個比較器，進行輸出過流保護。R9，R10和C4則構成一個模擬PI調節(jié)器，用于輸出電壓負反饋的穩(wěn)定調節(jié)，R11為PI調節(jié)器的平衡電阻。R13～R17上的反饋電壓期望值應為5V，據此可計算出R13～R17的電阻值，例如在圖1所標示的選擇開關模式下，就應滿足 
    R14/（R14＋R18）=5V/1000V    （2） 
其中，R18應該選擇的足夠大，以減小其對負載的分流，從而提高整個系統(tǒng)的效率。 
    電路中穩(wěn)壓管D2用于對控制部分的過壓保護，以防止在開關切換時高電壓的串入。 

3、變換器部分  
    變換器采用單端反激方式，因為該拓撲可以方便地升壓或降壓，特別適宜小功率場合。圖1中，當開關管導通時，蓄電池電壓便加到變壓器T1的初級繞組上，于是在次級繞組上感應出下正上負的電壓來，整流二極管D1呈截止狀態(tài)，電能只能以磁能的形式儲存在變壓器中；而當開關管截止時，次級繞組電壓方向變?yōu)樯险仑?，整流二極管D1導通，磁場儲能便通過二極管向負載釋放。在整個工作過程中，變壓器既起到升壓的作用，也起到儲能電感的作用。 
    電路參數應保證電路工作在磁化電流連續(xù)模式下，即在開關管截止時間toff結束時，次邊電流仍大于零，理論上這意味著需要相對提高變壓器初級電感L1或增加開關管的導通時間ton，以利于增大儲能。另一方面為了保證變壓器的磁通復位，防止鐵心磁飽和造成開關管的損壞，又需要為開關管截止時間留有裕量。實際系統(tǒng)則需多方兼顧，優(yōu)化匹配各個參數，可利用式（3）做定性的參考，只要滿足 系統(tǒng)就進入磁化電流連續(xù)狀態(tài)，輸出電壓與負載大小無關。只要滿足那么就滿足伏秒平衡條件，磁通便能復位。 
式中：N1為變壓器初級繞組匝數； 
      N2為變壓器次級繞組匝數； 
      L1為變壓器初級繞組的等效電感； 
      RL為輸出端等效負載的電阻； 
      Vo為輸出直流電壓； 
      Vi為變壓器輸入電壓，即蓄電池電壓。 
    對變壓器初級繞組電感L1的計算，應按照輸出電壓zui小值即500V設計，因為，此時對應的電感量zui大，確定初級繞組匝數后，再根據式（4）計算出次級相對應的各繞組匝數。 
    根據實驗，本電源初級匝數N1為4匝，次級則是按照每200匝一個抽頭，合計N2為1000匝。鐵氧體磁芯選擇PQ2020型，磁芯材料與日本H7C4磁芯材料相當。 

 

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